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    CECS175-2004 现浇混凝土空心楼盖结构技术规程.pdf

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    CECS175-2004 现浇混凝土空心楼盖结构技术规程.pdf

    CECS 1752004 中国工程建设标准化协会标准 现浇混凝土空心楼盖结构 技术规程 Technical specification for cast-in-situ concrete hollow floor structure 中国工程建设标准化协会标准 现浇混凝土空心楼盖结构 技术规程 cast-um Technical specification for situ concrete hollow floor structure CECS 1752004 主编单位中国建筑科学研究院 批准单位中国工程建设标准化协会 施行日期2 0 0 5年4月1日 月J舀 根据中国工程建设标准化协会2002建标协字第12号文关 于印发中国工程建设标准化协会2002年第一批标准制、修订项目 计划的通知的要求,制定本规程。 现浇混凝土空心楼盖结构具有自重轻、地震作用小等优点,在 跨度较大的公共建筑和住宅建筑中已有较多应用。本规程是在总 结我国现浇混凝土空心楼盖结构设计、施工实践经验和研究成果 的基础上,参考国内外的相关标准而制定的。在规程编制过程中, 开展了各类专题研究,进行了广泛的调查分析,与相关的标准进行 了协调,广泛征求了有关专家的意见,对主要问题进行了反复论 证,并进行了试设计和工程试点工作,最后经审查定稿。 本规程包括总则、术语和符号、内模、结构分析、设计规定、构 造要求、施工及验收等内容。 根据国家计委计标〔1986口1649号文关于请中国工程建设标 准化委员会负责组织推荐性工程建设标准试点工作的通知的要 求,现批准协会标准现浇混凝土空心楼盖结构技术规程,编号为 CECS 175,2004,推荐给工程设计、施工、使用单位采用 本规程由中国工程建设标准化协会混凝土结构专业委员会 CECSITC 5归口管理,由中国建筑科学研究院建筑结构研究所 负责解释北京市北三环东路30号,邮编100013,传真01。一 84281347, E-mail banbbn. cn。在使用过程中如发现需要修改 和补充之处,请将意见和资料径寄解释单位。 主编单位中国建筑科学研究院 参编单位湖南省立信建材实业有限公司 中南大学土木建筑学院 大连市建筑设计研究院 湖南省第六工程公司 湖南省建筑设计院 北京市建筑工程研究院 深圳市星百胜建筑科技开发有限公司 主要起草人程志军王晓锋白生翔徐有邻 王本森杨建军杨承想王立长 李光中卜明华钱英欣傅礼铭 中国工程建设标准化协会 2004年12月25日 目次 J总则 术语和符号 2.1 2. 2 3内 术语 符号 模 3. 1一般规定 32筒芯 3.3箱体 4结构分析 4. 1一般规定 42 43 结构分析方法 边支承板内力分析 4. 4拟梁法 4. 5直接设计法 4.6等代框架法 5设计规定 5. 1承载力计算 5. 2挠度和裂缝控制,、,,, 6构造要求 6. 1一般规定 6. 2边支承板楼盖,, 6.3柱支承板楼盖- 7施工及验收 了.1一般规定 1 2 2 3 5 5 5 6 8 8 8 10 10 11 16 19 19 22 24 24 26 〔26 29 29 1 7.z内模验收 7.3施工质量控制,二“‘”’‘ 7. 4空心楼盖结构质量验收 附录A内模进场检验方法 附录B质量验收记录 本规程用词说明 附条文说明 2s 30 33 34 38 40 41 1总则 1.0.1为了使现浇混凝土空心楼盖结构做到安全适用、技术先 进、经济合理、确保质量,制定本规程。 1.0.2本规程适用于工业与民用房屋中现浇钢筋混凝土和预应 力混凝土空心楼盖的设计、施工及验收。 1.0.3现浇混凝土空心楼盖结构应根据建筑功能要求及材料供 应和施工条件,确定设计和施工方案,严格执行质量检查和验收制 度。 1.0.4现浇混凝土空心楼盖结构的设计、施工及验收,除应符合 本规程外,尚应符合国家现行有关标准的规定。 2术语和符号 2.1术语 2.1.1现浇混凝土空心楼盖cast-in-situ hollow concrete floor system 按一定规则放置埋人式内模后,经现场浇筑混凝土而在楼板 中形成空腔的楼盖 2.1.2埋人式内模embedded filler 埋置在现浇混凝土空心楼盖中用以形成空腔且不取出的筒 芯、箱体和筒体、块体的总称。简称内模。 2.1.3筒芯、筒体tube filler, cylinder filler 用于现浇混凝土空心楼盖的空心、实心筒形内模 2.1.4箱体、块体box filler,block filler 用于现浇棍凝土空心楼盖的空心、实心箱形内模 2. 1.5体积空心率volumetric void ratio 楼盖区格板由墙、梁暗梁、柱柱帽边缘所围的区域内,埋 置内模的体积与该区域内结构轮廓体积的比值。 2.1.6间距filler spacing 相邻内模中心之间的距离 2.1.7肋宽rib width 相邻内模侧面、端面之间的最小距离。 2.1.8板顶厚度、板底厚度minimum concrete depth above filler,minimum concrete depth under filler 空心楼板中内模表面至板顶、板底的最小距离。 2.1.,边支承板edge-supported slab 由墙或刚性梁支承的楼板。 2 2.1. 10柱支承板column-supported slab 由柱支承的沿柱轴线无梁或带柔性梁的楼板。 2.1.11柱上板带column strip 柱支承板楼盖中,在柱中心线两侧各1/4板跨取两个方向柱 中心距的较小者宽度范围内的板带。 2.1.12跨中板带middle strip 柱支承板楼盖中,相邻柱上板带之间的板带。也称中间板带 2.1.13拟梁法analogue cross beam 将柱支承板楼盖等代成双向交叉梁系进行内力分析的简化方 法。 2.1.14直接设计法direct design 在两个方向将柱支承板楼盖各区格板的弯矩设计值在控制截 面按弯矩系数直接分配的内力分析简化方法。也称弯矩系数法。 2.1.15等代框架法。quivalent frame 在两个方向将柱支承板楼盖结构等效成以柱轴线为中心的连 续框架分别进行内力分析的简化方法。 2.2符号 2.2. 1作用、作用效应和抗力 V规定宽度范围内的剪力设计值; vp预应力空心楼板中,规定宽度范围内由于施加预应力 所提高的受剪承载力设计值; NC,在该层楼板重力荷载代表值作用下的柱轴向压力设计 值; F,.q楼盖结构等效集中反力设计值; F,}受冲切承载力设计值; Ma计算板带在计算方向一跨内的总弯矩设计值; MU.6一一不平衡弯矩设计值 2.2.2几何参数 D一筒芯外径; 1,-一筒芯长度; b、一顺筒肋宽 b一计算板带或等代框架梁的宽度; h厂楼板厚度; h,一楼板截面有效高度 H柱的计算长度; 、,、、,一内模为筒芯时,顺筒方向、横筒方向拟梁的宽度; 1, ,11--一柱支承板楼盖区格板计算方向、垂直于计算方向轴线 到轴线的跨度; 1,计算方向区格板净跨; I,,一一梁的截面抗弯惯性矩 1.一构件的截面抗扭惯性矩; I一楼板的截面抗弯惯性矩; 入一柱的截面抗弯惯性矩; 1,等代框架梁的截面抗弯惯性矩 K柱的转动刚度; K一等代框架柱的转动刚度; K,一柱两侧横向构件的截面抗扭刚度 2,2.3计算系数 。、。2一计算方向、垂直于计算方向梁与板截面抗弯刚度的比 值; 9一计算板带端支座处边梁的截面抗扭刚度与板截面抗弯 刚度的比值; 一柱两侧横向构件的抗扭刚度增大系数; 一受剪计算系数; 闷 尽 Y一内横为筒芯时,横筒方向拟梁抗弯刚度计算系数 3内模 3.1一般规定 3.1.1用于现浇混凝土空心楼盖的内模,除应满足规格尺寸和外 观质量的要求外,尚应具有符合施工要求的物理力学性能。 3.1.2内模材料中氯化物和碱的含量应符合现行有关标准的规 定,且不应含有影响环境和人身健康的有害成分。 3. 1. 3内模可采用空心的筒芯、箱体,也可采用轻质实心的筒体、 块体 3.1.4实心筒体、实心块体等内模的质量应符合有关产品标准的 要求 3.2筒芯 3.2. 1筒芯的外径和长度应由设计确定 筒芯的外径D mm可取100,120,150,180,200,220,250, 280,300,350,400,450,500;筒芯的长度L mm可取500,1000, 1500,2000 3.2.2筒芯的筒壁应密实,两端封板应与筒壁连接牢固。筒芯外 表面不得有孔洞和影响混凝土形成空腔的其他缺陷。 3.2.3筒芯的尺寸应符合设计要求,其偏差应符合表3. 2. 3的规 定。 表32.3简芯尺寸允许偏差 续表3.2.3 项目允许偏差mm 端面垂直度5 平直度侧弯曲5 不圆度口 注检验方法应符合本规程附录A的规定 3.2.4筒芯的物理力学性能应符合表3. 2. 4的规定。 表3.24筒芯物理力学性能要求 项目要求 重h一 D100,120,150,180,200m.簇12kg/m D220,250,280,300,350-提25kg/ m D400,450,500-镇40 kg/ m 径向抗压荷载〕1000 N 注检验方法应竹合本规程附录A的规定 3.3箱体 3.3. I箱体的底面边长和高度应由设计确定 箱体的底面宜为正方形,其边长可取400-1200mm。当边长 大于600mm时,宜在箱体中部设置竖向孔洞。箱体的高度可取 150一SOOmmo 3.3.2箱体应具有可靠的密封性箱体外表面不得有孔洞和影 响混凝土形成空腔的其他缺陷 3.3.3箱体的尺寸应符合设计要求,其偏差应符合表3. 3.3的规定。 表3.3.3箱体尺寸允许偏差 项目 边长 高度 表面平整度 注检验方法应符合本规程附录A 6 允许偏差〔mm 0,一20 士5 5 的规定 3.3.4箱体的重量应符合相应产品标准的规定 箱体的竖向抗压荷载不应小于100O N,侧向抗压荷载不应小 于800 N o 9k检聆古法应符合本规程附录A的规定. 4结构分析 4.1一般规定 4.1.1现浇混凝土空心楼盖结构的整体布置应能合理地传递所 承受的荷载和作用,具有明确的结构计算简图。 4.1.2现浇混凝土空心楼盖结构中,楼板的支承可采用梁、柱或 和墙。 4.1.3对柱支承板楼盖结构,可根据建筑设计和结构计算的要求 确定是否设置柱帽、托板。 4. 1.4现浇混凝土空心楼盖的区格板宜呈矩形。当内模为筒芯 时,区格板内筒芯宜沿受力较大的方向顺向布置。 4. 1.5现浇混凝土空心楼盖各区格板布置内模后,周边的楼板实 心区域应符合本规程第6.22条、第6. 3. 1条、第6. 3. 4条的规 定,并应采取相应的构造措施。 4.1.6楼板内承受较大集中静力荷载的部位不宜布置内模。对 承受较大集中动力荷载的区格板,不应采用空心楼板。 4.2结构分析方法 4.2.1现浇混凝土空心楼盖可用于框架、剪力墙、框架一剪力墙、 框架一核心筒、板柱一剪力墙等结构,其房屋高度、抗震等级和结构 分析应符合国家现行标准混凝土结构设计规范GB 50010,建 筑抗震设计规范GB 50011,预应力混凝土结构抗震设计规程 JGJ 140等的有关规定。 4.2.2抗震设计时,当采用钢筋混凝土扁梁框架时,扁梁的布置 和截面尺寸应符合现行国家标准建筑抗震设计规范GB 50011 的有关规定;当采用预应力混凝土扁梁框架时,扁梁应符合现行行 业标准预应力混凝土结构抗震设计规程JGJ 140的有关规定。 注本条规定的扁梁不得用于一级抗震等级的框架结构 4.2.3现浇混凝土空心楼盖结构承载能力极限状态设计的荷载 效应组合设计值应按现行国家标准建筑结构荷载规范GB 50009, 建筑抗震设计规范GB 50011的规定进行计算;正常使用极限状 态设计的荷载效应组合设计值应按现行国家标准建筑结构荷载 规范GB 50009的规定进行计算 4.2.4现浇混凝土空心楼盖结构在承载能力极限状态下的内力 设计值,可按线弹性分析方法确定,并可根据具体情况考虑弯距调 幅 正常使用极限状态下的内力和变形计算,可采用线弹性分析 方法。对钢筋混凝土楼盖结构构件,宜考虑开裂的影响 4.2.5对规则布置的现浇混凝土空心楼盖结构,可按下列规定进 行内力分析 1边支承板楼盖结构楼板可仅考虑承受竖向荷载,并按本 规程第4. 3节的规定进行内力分析;楼板周边支承构件应考虑承 受竖向荷载、水平荷载和或地震作用,按现行有关规范进行内力 分析。 2柱支承板楼盖结构在竖向均布荷载作用下可按本规程第 4. 4节、第4. 5节、第4. 6节的规定进行内力分析;水平荷载、地震 作用下可按第4. 6节的规定进行内力分析 注预应力混凝土柱支承板楼盖结构的内力分析应符合现行行业标准无枯结预 应力混凝土结构技术规程;JGJ 92,预应力混凝土结构抗震设计规程JGJ 140 的有关规定. 4.2.6现浇混凝土空心楼盖结构可采用有限元方法进行内力分 析。楼盖结构分析采用的结构计算程序应经考核和验证,技术条 件应符合本规程及国家现行有关标准的规定。对电算结果应经判 断和校核,在确认其合理有效后,方可用于工程设计 4.2.7单向连续板按弹性分析方法求得的内力,在一跨范围内 正、负弯矩之间的调幅不应超过20;边支承双向板按弹性分析 方法求得的内力,每个方向正、负弯矩之间的调幅不应超过20 o 符合本规程第4.5.1条要求的柱支承板楼盖,在竖向均布荷 载作用下按弹性分析求得的楼板内力,在每个方向正、负弯矩之间 的调幅不应超过10e 4.2.8对于直接承受动力荷载的构件,以及要求不出现裂缝或处 于侵蚀环境等情况中的结构,不得采用考虑弯距调幅的分析方法。 4.3边支承板内力分析 4.3.1 1 考虑 2 边支承板楼盖的支承条件可按下列规定确定 当楼盖内区格板由墙支承时,该区格板应按竖向刚性支承 当楼盖内区格板的周边现浇框架梁竖向变形较小时,该区 格板可按竖向刚性支承考虑。 3对楼盖的边区格板和角区格板,周边支承条件应根据支承 构件的实际弯曲、扭转刚度确定。 4搁置在砌体外墙上的区格板,沿墙的板边可按简支考虑. 4.3.2边支承板楼盖的区格板应按下列原则计算 1两对边支承的板应按单向板计算。 2四边支承的板,当长边与短边长度之比不大于2. 0时,应 按双向板计算;当长边与短边长度之比大于2.0,但小于3.。时, 宜按双向板计算;当长边与短边长度之比不小于3.。时,可按沿短 边方向受力的单向板计算。 4.3.3边支承板楼盖结构的区格板,可按不考虑空腔影响的弹 性板进行内力分析。 4.4拟梁法 4.4.1承受竖向均布荷载的柱支承板楼盖,当采用拟梁法进行弹 性分析时,拟梁宜在楼盖平面范围内统一布置。 10 拟梁的截面抗弯刚度宜按本规程第4,4. 2条确定。每个区格 板内拟梁的数量可根据区格板的跨度和计算要求等确定,且在各 方向上均不宜少于5根。在多区格楼盖内拟梁宜取为连续梁,计 算中宜考虑拟梁的挠曲和扭转对连续梁内力的影响. 4.4.2拟梁的抗弯刚度可取拟梁所代表的楼板宽度范围内各部 分的抗弯刚度之和。各部分的抗弯刚度可按下列规定确定 1梁、柱轴线上的楼板实心区域,其抗弯刚度应按实际截面 计算。 2当内模为筒芯且板顶厚度和板底厚度相等时,楼板空心区 域顺筒方向、横筒方向拟梁的截面抗弯刚度取为E},1,, . E- I,z,其 中E为楼板混凝土的弹性模量。抗弯惯性矩I,, ,几2可按下列公 式计算 I一S, Ib,D[12bDh;一韵 1,2一‘箭I,, 4.4. 2-1 4.4.2-2 式中、1、2顺筒方向、横筒方向拟梁的宽度; b,顺筒肋宽; D一一筒芯外径; h_,楼板厚度; Y横筒方向拟梁抗弯刚度的计算系数当D/h, 0. 6时,可取1.。当D/h, 0. 7时,可取。.9;当 0. 6D/h,0. 7时,可按线性内插法确定。 3当内模为箱体时,楼板空心区域两个方向的抗弯刚度可按 实际截面计算。 4.5直接设计法 4.5.1当承受竖向均布荷载的柱支承板楼盖符合下列条件时,可 采用直接设计法进行内力分析 11 1在结构的每个方向至少有三跨连续板。 2所有区格板均为矩形,各区格的长宽比不大干20 3两个方向相邻两跨的跨度差均不大于长跨的1/3 4柱子离相邻柱中心线的最大偏移在两个方向均不大千偏 心方向跨度的10e 可变荷载标准值不大于永久荷载标准值的2倍 当柱轴线上有梁时,两个垂直方向的梁应符合下列条件 。.2G兰}54_ 5. 1 式中Pike 产z 在楼盖区格板计算方向、垂直于计算方向分别取11 ︻八 a 一一 户 八 一乙为k二。1 l, .12一区格板计算方向、垂直于计算方向轴线到轴线的 跨度; a, ,a2计算方向、垂直于计算方向梁与板截面抗弯刚度 的比值一_ElbE,会,此处,E,b , E,,为梁楼板混凝 土的弹性模量;1、为梁的截面抗弯惯性矩,对计 算方向、垂直于计算方向按本规程第4. 5. 8条计 算;上为楼板的截面抗弯惯性矩,对计算方向、垂 直于计算方向按本规程第4. 5.功条计算。 当不符合上述条件时,可按本规程第4. 6节的等代框架法或 第4. 4节的拟梁法进行内力分析 4.5. 2柱支承板楼盖采用直接设计法进行内力分析时,应按纵、 横两个方向分别计算,且均应考虑全部竖向均布荷载的作用。直 接设计法的计算板带为支座中心线两侧以区格板中心线为界的板 带。计算板带在计算方向一跨内的总弯矩设计值呱应按下列公 式计算 、一青4abl4.5.2 式中Qe考虑结构重要性系数的板面竖向均布荷载基本组合 设计值; b计算板带的宽度当支座中心线两侧区格板的横向 跨度不等时,应取相邻两跨横向跨度的平均值;对于 计算板带的一边为楼盖边时,应取区格板中心线到 楼盖边缘的距离; h计算方向区格板净跨,取相邻柱柱帽或墙侧面之 间的距离,且不应小于0. 651, , 4.5.3总弯矩设计值从在计算方向的各控制截面上可按下列 规定分配 1对内跨,正弯矩设计值取。.35从,负弯矩设计值取 0. 65M。 2对端跨,按表4.5. 3规定的系数分配。 表4.5.3计算板带端跨弯矩设计值的分配系数 支座约束条件外支座简支在各支座 处均有梁 在内支座处无梁 外支座嵌固无边梁 有边梁 内支座负弯矩0. 750. 700, 700.700, 65 外支座负弯矩00. 160. 260.300. 65 正弯矩0. 630. 570. 520. 500. 35 按上述方法分配弯矩时,中间支座应能抵抗支座两侧所分配 负弯矩的较大值,否则应对不平衡弯矩再分配。对边梁或板边的 设计,应考虑外支座负弯矩引起的扭转作用 4.5.4柱上板带各控制截面所承担的弯矩设计值可按本规程第 4. 5. 3条确定的弯矩设计值乘以表4. 5. 4规定的系数确定。表中 系数Q,按下列公式计算 E6入 2. 5E- I,4.5.4 式中91计算板带端支座处边梁的截面抗扭刚度与楼板的截 面抗弯刚度的比值; 13 1端支座处边梁的截面抗扭惯性矩,按本规程第4. 条确定 表4.54柱上板带承受计算板带内奄矩设计值的分配系数 状况 儿厂2〕 051O2O 内支座负弯矩 产七。0.7507污075 一 户妻1 一 0.9007呀045 端支座负弯矩 户【0 踢01001001.00 尽妻20.7507几0.75 脚乡1 声二。1001.00100 尽20900.75045 正弯矩 内一00600.60060 产110.900750.45 注1系数可采用根据表中数值的线性播值 2表中尸,按本规程第4.5.1条计算; 3当支座由墙组成,且墙的长度不小于3b/4时,可认为负弯矩在b范围内均 匀分布,其中b为计算板带的宽度 4.5.5计算板带中不由柱上板带承受的弯矩设计值应按比例分 配给两侧的半个跨中板带;每个跨中板带应承受两个半个跨中板 带分配来的弯矩设计值之和。 与支承在墙体上的柱上板带相邻的跨中板带,应承受远离墙 体的半个跨中板带弯矩设计值的2倍。 4.5.6对带梁的柱上板带,当产、1时,梁应承受柱上板带弯矩 设计值的85;当。产1 12黔Iboi,e4. 5.10-2 式中瓦01。、岛p6,.i., . 6,i顺筒方向、横筒方向的柱轴线上楼板实心区 域的宽度; bboi, a , bnoi.,,顺筒方向、横筒方向的计算板带中楼板空心 15 区域的总宽度; I-.顺筒方向的计算板带中楼板空心区域截面抗 弯惯性矩。 2当内模为箱体时,可按计算板带楼板实际截面计算。 4.‘等代框架法 4.6.1柱支承板楼盖结构采用等代框架法进行内力分析时,应 符合下列规定 1等代框架可采用弯矩分配法或有限元法进行内力分析。 2在竖向均布荷载作用下,应按纵横两个方向分别计算,且 均应考虑全部荷载的作用。柱与上一层及下一层楼盖可按固接考 虑,等代框架可取等代框架梁及与之相连的上、下两层柱。等代框 架梁应由柱轴线两侧区格板中心线之间的楼板和梁组成;等代框 架柱由柱和柱两侧横向构件组成,并应符合本节的有关规定。 3在水平荷载、地震作用下,地震作用计算应考虑楼盖的全 部永久荷载和全部竖向可变荷载。等代框架应取结构底层到顶层 的所有楼盖和柱。等代框架梁的宽度宜取计算方向轴线跨度的 3/4及第2款中规定的竖向均布荷载作用下等代框架梁宽度与垂 直于计算方向柱帽宽度之和的1/2两者中的较小值;等代框架柱 可取柱的实际截面。 4在竖向均布荷载作用下,当可变荷载标准值不大于永久荷 载标准值的3/4时,可不考虑可变荷载的不利布置。 4.6.2竖向均布荷载作用下的等代框架梁截面抗弯惯性矩I,应 按下列规定确定 1柱柱帽范围以外 1当内模为筒芯时 顺筒方向等代框架梁截面抗弯惯性矩 I,,一I,},,, I no,二4. 6. 2-1 横筒方向等代框架梁截面抗弯惯性矩 t6 猛一Iso}.}十熬Il,.i4. 6. 2-2 式中几Ln , hay.。一顺筒方向、横筒方向的柱轴线上实心区域 包括梁的截面抗弯惯性矩; 阮.bni.v顺筒方向、横筒方向的等代框架梁宽度范围 内楼板空心区域的总宽度; Inoi.-一顺筒方向的等代框架梁宽度范围内楼板空 }L区域截面抗弯惯性矩。 2当内模为箱体时,按等代框架梁范围内楼盖实际截面计 算 2柱中心至柱柱帽侧面范围内,Ine可取柱柱帽范围以 外的惯性矩除以1-celb2,其中。为垂直于计算方向的柱柱 帽宽度,b为等代框架梁的宽度 4.6.3水平荷载、地震作用下的等代框架梁截面抗弯惯性矩可按 本规程第4. 6. 2条第1款确定,其中等代框架梁宽度应按本规程 第4. 6. 1条第3款确定。 4.6.4承受竖向均布荷载的柱支承板楼盖结构采用等代框架法 进行弹性分析时,柱截面抗弯惯性矩在板顶至板底、梁底或柱帽底 范围内的惯性矩可视为无穷大,在此范围之外可按柱实际截面计 算 4.6.5承受竖向均布荷载的柱支承板楼盖结构采用等代框架法 进行弹性分析时,等代框架柱的转动刚度K可按下列公式计算 K艺K1习K,/K,4. 式中K一柱的转动刚度对无柱帽且无梁的柱支承板楼盖结 构K幸4E_ I, 月,其中E}.为柱混凝土的弹性模量,毛 为柱在计算方向的截面抗弯惯性矩,H为柱的计算 长度对底层柱为从基础顶面到一层楼板顶面的距 离,对其余各层柱为上、下两层楼板顶面之间的距 17 离;对于有柱帽或带梁的柱支承板楼盖结构,应考 虑柱轴线方向截面变化对K的影响; K,柱两侧横向构件的抗扭刚度,按本规程第4. 6. 6条 计算。 4.6.6承受竖向均布荷载的柱支承板楼盖结构采用等代框架法 进行弹性分析时,柱两侧横向构件的抗扭刚度K可按下列公式计 算 K, 凡艺9E,,去121一。, /i, ,4.6. 6 式中I,-柱两侧横向构件的截面抗扭惯性矩,按本规程第 4.5. 9条计算; Re柱两侧横向构件的抗扭刚度增大系数对于无梁的 柱支承板Nb一1;对于带梁的柱支承板Re一赞,其中 1。为等代框架梁宽度范围内楼板的截面抗弯惯性 矩,可按本规程第4. 5. 10条确定,几为等代框架梁 在跨中的截面抗弯惯性矩,按本规程第4.6. 2条第1 款确定。 4.6.7承受竖向均布荷载的柱支承板楼盖结构采用等代框架法 进行弹性分析时,等代框架梁的计算弯矩沿宽度方向可采用本规 程第4.5节规定的比例分配。此时,对带梁的柱支承板楼盖,应符 合本规程第4.5.1条第6款的规定。 4.6.8承受竖向均布荷载的柱支承板楼盖结构采用等代框架法 进行弹性分析时,弯矩控制截面可按下列原则确定 1对内跨支座,弯矩控制截面可取柱柱帽侧面处,但与柱 中心的距离不应大于0. 17511, 2对有柱帽的端跨外支座,弯矩控制截面可取距柱侧面距离 等于柱帽侧面与柱侧面距离1/2处的截面。 5设计规定 5.1承载力计算 5.1.1对现浇混凝土空心楼盖结构,各类构件的材料选择和承 载力计算应符合国家现行标准混凝土结构设计规范GB 50010, 建筑抗震设计规范GB 50011,无粘结预应力混凝土结构技术 规程UGJ 92等的有关规定。 空心楼板根据内力分析结果进行承载力计算时,应取空心梭 板的实际截面。 5.1.2边支承双向板可按下列规定进行承载力计算 1当按弹性方法计算楼板内力时,对于双向板的每个方向, 自板边向内1/4楼板短边跨度范围内的正弯矩可取相应方向楼板 最大正弯矩的1/2,中间部分的正弯矩可取相应方向楼板的最大 正弯矩图5.1.2;每个方向的楼板负弯矩均可取相应方向楼板 的最大负弯矩。 图5.1.2边支承双向板弹性内力分析正弯矩示意 注图中lMM,分别为h,[,畸度方向的最大计算弯矩。 2当有可靠经验时,可考虑楼盖的薄膜效应,对区格板的跨 中和支座截面的计算弯矩适当折减对中间区格板弯矩折减不应 t9 超过2000对边区格板,边支座截面不折减,跨中和其他支座截面 弯矩折减不应超过1000;对角区格板不折减 5.1.3对柱支承板楼盖结构,当需考虑水平荷载、地震作用时,在 本规程第4. 6. 1条第3款规定的等代框架梁宽度范围内的配筋计 算应考虑水平荷载、地震作用效应与竖向荷载效应的组合,在楼板 的其余范围可仅考虑竖向荷载效应。 5.1.4考虑弯距调幅的空心楼板,其正截面承载力计算中的截面 受压区高度不宜大于受压区最小翼缘厚度。 对其他构件,截面受压区高度应符合中国工程建设标准化协 会标准钢筋混凝土连续梁和框架考虑内力重分布设计规程 CECS 5193的相关规定。 5. 1.5当内模为筒芯时,对不配置受力箍筋的现浇混凝土边支承 楼板,受剪承载力应符合下列规定 V范围内的剪力设计值; 受剪计算系数、对顺筒方向取1.3,对横筒方向取0.6; 混凝土轴心抗拉强度设计值; 顺筒肋宽; 尽 五 久 D-筒芯外径; 人。楼板截面有效高度; Vv预应力空心楼板中,宽度bw D范围内由于施加预 应力所提高的受剪承载力设计值,按国家现行标准 混凝土结构设计规范GB 5001。和无粘结预应力 混凝土结构技术规程;JGJ 92的有关规定选用。 5.1.6当内模为箱体时,对现浇混凝土空心楼盖中的肋梁,受剪 承载力计算和配筋构造应符合国家标准混凝土结构设计规范 GB 50010-2002第7,5节和第10. 2节的有关规定 5.1.7对无梁的柱支承板楼盖结构,应在柱周围设置楼板实心区 域,其尺寸和配筋应根据受冲切承载力计算确定。板的受冲切承 2n 载力计算除应符合国家标准混凝土结构设计规范GB 5001。一 2002第7. 7节及附录G的有关规定外,尚应符合下列规定 I在柱上板带中设置有箍筋的暗梁时,可按上述规范第 7.7.3条计算受冲切承载力。 2当采用通过柱截面的正交型钢剪力架或抗冲切锚栓时,受 冲切承载力计算及构造要求应符合现行行业标准无粘结预应力 混凝土结构技术规程JGJ 92的有关规定 3当设置托板、柱帽时,应选择最不利的受冲切破坏临界截 面计算受冲切承载力。 4除按国家标准混凝土结构设计规范GB 5001。一2002第 7. 7, 5条和附录G的规定考虑板柱节点临界截面上由受剪传递的 不平衡弯矩ao M..。外,由弯曲传递的不平衡弯矩1-aoM。应由 有效宽度为柱柱帽两侧各1. 5h,有托板时,h,取托板与楼板厚 度之和截面范围内配置的纵向受拉钢筋承担。 5沿两个主轴方向均应有不少于两根板底钢筋贯通各柱截 面,且贯通柱截面的板底钢筋截面面积应符合下列规定 几A, fApNa 5.1.7 式中A,贯通柱截面的板底普通钢筋截面面积;对一端在柱 截面对边按受拉弯折锚固的钢筋,截面面积按一半 计算; AN贯通柱截面的板底预应力筋截面面积;对一端在柱 截面对边锚固的钢筋,截面面积按一半计算; N}在该层楼板重力荷载代表值作用下的柱轴向压力 设计值; 几普通钢筋抗拉强度设计值; 九,一预应力筋抗拉强度设计值,对无粘结预应力筋,应 按现行行业标准无粘结预应力混凝土结构技术规 程UGJ 92取无粘结预应力筋的抗拉强度设计值 5.1.8对带梁的柱支承板楼盖结构,梁承载力和板受冲切承载力 的计算应符合下列规定 1梁应取其承受的全部弯矩、剪力、扭矩,按本规程第4. 5. 8 条规定的截面进行承载力计算。 2当p-1时,板、柱节点可不计算受冲切承载力;当。pm 实际截面比等效截面 图6无梁的柱支承空心板楼盖的刚度等效 1一柱轴线楼板实心区域2一楼板空心区域 4.5.,计算I.时矩形的划分方法以使I,最大为原则。梁抗扭惯 性矩计算时,应取扣除内模后的实际截面。当内模为筒芯时,可按 筒芯外接正方形扣除。 4.5.10本条规定的是计算板带中楼板的抗弯惯性矩,不包括柱 轴线上梁在楼板上、下凸出的部分。 当内模为筒芯时,首先要确定计算方向是顺筒方向还是横筒 方向,然后可按本条的规定确定计算方向、垂直于计算方向楼板抗 弯惯性矩。本条给出的顺筒方向、横筒方向楼板抗弯惯性矩的计 算公式均由楼板实心区域和楼板空心区域两部分组成,实心区域、 空心区域的划分详见图6。采用直接设计法进行内力分析时按纵 横两个方向分别计算,空心楼板两个方向抗弯惯性矩的差异对于 计算结果影响较小。为简化计算,条文计算公式中楼板空心区域 两个方向单位宽度范围内的截面抗弯惯性矩取为相等,均按顺筒 方向确定 4.6等代框架法 4.6.1对于不满足本规程第4.条限制条件的承受竖向均布 61 荷载的柱支承板楼盖和承受水平荷载、地震作用的柱支承板楼盖. 可采用等代框架法进行内力分析。 在竖向均布荷载作用下,每个计算方向的等代框架均为以柱 轴线为中心的连续框架,等代框架由连续梁和多个柱组成。等代 框架梁的宽度为柱轴线两侧区格板中心线的距离〔图7aD,与本 规程第4.5.2条规定的直接设计法计算板带宽度相同,此区域内 的梁也包括在等代框架梁之内。每层楼盖及与其相连柱可单独进 行分析,并假定柱与上、下层的楼盖固接。 一扮钟一卡州‘1I I ll/ I I、 2拼一定1 I 3 I{一 补一令辛辛一者一i t , i b-z}T- 再一红升一丁舟-j」一曰生二丁址止上1 a竖向均布荷载作用下b水平荷载、地震作用下 图7楼盖等代框架梁的宽度 1一等代框架梁2柱3一柱帽 在水平荷载、地震作用下,用来计算地震作用的重力荷载代表 值应取整个楼盖内的楼盖自重标准值和可变荷载组合值之和,且 应符合现行国家标准建筑抗震设计规范GB 50011的有关规定 此时等代框架不能取一层的框架,而应取从结构的底层到顶层所 有的楼盖和柱组成的框架等代框架梁的宽度b, ,b按图7b所 示,并按下式计算价一。丛 4’b,mm31, 1,, 4’2,b,mm 当不符合第4款的规定时,须考虑可变荷载的不利布置。 4.6.2由于等代框架梁刚度的变化对等代框架法计算结果的影 响较小,故竖向均布荷载作用下等代框架梁抗弯惯性矩的计算原 62 则与本规程第4. 5. 10条相同。本条与第4. 5. 10条的主要区别是 轴线上楼板实心部分的惯性矩计算不同,第4. 5. 10条仅指楼板, 而本条包括梁。对无梁的柱支承板,本条的公式与第4. 5. 1。条相 同。 4.6.3水平荷载、地震作用下等代框架梁计算宽度与竖向荷载下 不同。 4. 6. 4-4. 6

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