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    新疆地区再生骨料砂浆含量对混凝土性能影响.pdf

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    新疆地区再生骨料砂浆含量对混凝土性能影响.pdf

    2015年第12期总第314期 Number 12 in 2015Total No 314 混 凝 土 Concrete 原材料及辅助物料 MATERIAL AND ADMINICLE doi10.3969.issn.10023550.2015.12.013 新疆地区再生骨料砂浆含量对混凝土性能影响 秦拥军,梁芮,于江 新疆大学建筑工程学院,新疆乌鲁木齐830047 摘要再生粗骨料表面包裹有孔隙较大,且伴随着很多微裂纹的老化水泥砂浆,这将影响再生混凝土的工作性能和强度,因 此,研究再生粗骨料表面砂浆附着含量、再生粗骨料吸水率及再生混凝土附加用水量之间的关系,对提高再生混凝土强度非常重 要。通过对新疆地区I类和II类再生粗骨料进行试验研究,发现再生混凝土拌和用水量比天然粗骨料大,并得到再生粗骨料表 面砂浆含量与附加用水量之间的关系,及其对再生混凝土强度的影响,为再生混凝土配合比设计提供参考。 关键词再生粗骨料;吸水率;砂浆含量;附加用水量;混凝土性能 中图分类号TU528.041 文献标志码A 文章编号10023550201512004605 Effect on the peormance of concrete in Xinjiang area recycled aggregate mortar QINYongjun,LIANGRui,yU]iang School of Civil Engineering and Architecture,Xinjiang University,Urumqi 830047,China AbstractRecycled coarse aggregate surface coated with porosity is larger,and with many micro cracks of cement mortar of ageing, which will affect the perance of recycled concreand strength,therefore,the research of recycled coarse aggregasurface mortar adhesive connt,water absorption of recycled coarse aggregam and recycled concrete,the relationship between the additional water is very important to improve the sength of recycled concre.Through to the Xiiang region class I and class II recycled coarse aggre gate.experimental study found that recycled concremixing water consumption is bigger than natural aggregam.and additional water use of recycled coarse aggregate surface mortar content and the relationship between,and its effect on the sength of recycled concre, provide a reference for the mix proportion design of recycled concrete. Key wordsrecycled coarse aggregate;water absorption;mortar content;additional water;concrete properties 0引言 1试验原材料 改革开放以来,随着我国经济的快速发展,混凝土已 经成为建筑业使用数量最多的人造材料 。全国各地几乎 每天都有建筑施工建设,也有旧建筑物拆迁改造,但是随 之而来的是大量建筑垃圾,据统计,新疆乌鲁木齐市2012 年固体废弃物生产量已达1 282.08万t,其中废弃混凝土 占总量的40%~50% ,可见新疆地区每年废弃混凝土排 放量相当大。 目前,我国学者和科研工作人员对于废弃混凝土骨料 的研究已经有了很大的进展 “ ,并取得一定的成果。但 是对废弃混凝土再生粗骨料吸水性能的研究却相对较少, 特别在新疆地区鲜有文献报道。再生粗骨料吸水率和附加 用水量对混凝土的工作性、强度、耐久性等多项性能有很 大影响,鉴于骨料本身存在地域差别,且不同地域环境对 原生混凝土产生的影响有所不同会导致废弃混凝土再生 粗骨料的吸水性能有所不同,因此对新疆地区废弃混凝土 再生粗骨料吸水性能及再生混凝土附加用水量进行试验 研究是很有意义的。 收稿日期20150306 基金项目新疆维吾尔自治区自然科学基金资助项目2012211A005 46 1水泥采用乌鲁木齐市红雁池电厂红雁池牌 PO 42.5R级水泥 2砂中砂来自于乌鲁木齐市乌拉泊砂石料场; 3天然粗骨料Natural coarse aggregate,NCA试 验采用的天然石子为卵石,粒径为5~31.5 mill; 4再生粗骨料Recycled coarse aggregate,RCA考 虑试验的可操作性及骨料的代表性,试验收集6种不同来 源废弃混凝土;包括废弃工厂地坪混凝土,废弃砖混结构 建筑混凝土,废弃市政工程混凝土,废弃城市桥梁混凝土、 废弃框架结构建筑混凝土及废弃城市道路混凝土,制备所 得再生粗骨料试样依次编号为RCA1~RCA6。再生粗骨 料均采用二次破碎的方法即先机械破碎后人工破碎,用套 筛将废混凝土碎块进行筛分,并将粒径为5~31.5 mm的 再生粗骨料留用于试验。依据GB/T 25177--2010混凝土 用再生粗骨料 测试每种骨料的物理、化学性质,初步将 废弃混凝土制备得到的再生粗骨料划分为再生I类粗骨 料RCAI和再生II类粗骨料RCAII; 时Iq/min 图4不同粒径再生粗骨料吸水率随时间的变化关系 大粒径为31.5 mm的再生粗骨料表面老化水泥砂浆附着 含量与吸水率之间的关系是可行的。 3试验方案及依据 在配制再生粗骨料混凝土时如仍按照普通混凝土配 合比设计忽略骨料的吸水率,会造成新拌混凝土坍落度过 低,和易性能降低,对硬化混凝土抗压强度也会造成影响, 用水量的主要因素。 3.1 试验方案 试验主要以GB/T l4685_2011建设用卵石、碎石、 GB/T 25177_2012混凝土用再生粗骨料及JGJ 55 201 1普通混凝土配合比设计规程为依据,先不考虑附加 用水量对再生混凝土的影响,仅按照普通混凝土配合比设 计方法配制再生混凝土,以此确定最佳水灰比;然后在此 水灰比的基础上考虑附加用水量对再生混凝土的影响并 配制再生混凝土,经计算分别选取用水量的5%,10%,15% 作为附加用水量。 3.2 不考虑附加用水量试验设计 在配合比设计中先不考虑附加用水量,且未掺入掺合 料,减水剂,仅将骨料类别与净水灰比作为再生混凝土力 学性能的影响因素。净水灰比参照规程进行计算,分别取 0.45、0.48、0.50、0.55,配制再生混凝土的粗骨料取代率为 50%,不同净水灰比、不同类别再生混凝土试块共制作36 因此砂浆含量的多少是影响再生混凝土配制时所需附加 组,每组3个试块。混凝土的配合比设计见表3。 表3再生混凝土配合比设计 3.3 考虑附加用水量试验设计 在配合比设计中考虑附加用水量,未掺入掺合料、减 水剂,仪将再生骨料类别及附加用水量作为再生混凝土力 学性能的影响因素。净水灰比参照规程进行计算,分别取 0.45、0.48、0.50、0.55,配制再生混凝土的粗骨料取代率为 50%,通过再生混凝土附加用水量计算式1分别选取净 用水量的5%、10%、15%,不同类别再生粗骨料混凝土试块 共制作18组,每组3个试块。混凝土的配合比见表4。 表4再生混凝土配合比设计 kg/m 研究表明再生粗骨料表面全部或部分被一层老化的 水泥砂浆所包裹,这部分水泥砂浆的存在造成粗骨料吸水 率变大 ,结合之前所做的试验,得出再生粗骨料的吸水 率 与粗骨料表面砂浆附着含量x呈线性关系,通过对数 据进行回归分析,得出了 和x之间的关系式。附加用水 量按下列计算式4计算。 AWr’m’ 4 0.138 6X一1.635 5% 5 48 式中△ 每立方米再生混凝土的附加用水量, ; r再生粗骨料的取代率,%; m每立方米再生混凝土的粗骨料用量,kg; 再生粗骨料的吸水率,%; x再生粗骨料表面砂浆附着含量,%。 3.4试块的制作和养护 混凝土拌合物采用HJW60型强制式单卧轴混凝土搅 拌机搅拌,搅拌3~5 min,立即测其坍落度后装入150 mlTl 150 mm150 mm试模,静制24 h后拆模,在标准的条件 下进行养护,分别测试3、7、28 d的抗压强度值。 在考虑附加用水量制备再生混凝土时,需对再生粗骨 料采用预浸泡工艺,即先将再生粗骨料进行浸泡1 h,然后 再制备该组试件。 4试验结果分析及讨论 4.1 再生混凝土工作性能 试验设计再生混凝土坍落度应控制在35~50 rain之 间,不考虑附加用水普通混凝土与再生混凝土坍落度试验 结果见图5; g g 越 糙 密 水灰比 图5混凝土坍落度值 考虑附加用水 由图5试验数据可知,再生混凝土的坍落度较普通混 凝土都偏小,引起这一现象的原因是试验未考虑再生粗骨 料的吸水特性,仍然按照普通混凝土配合比时的用水量进 行试验。在混凝土的拌制过程中,部分水分被再生粗骨料 吸收,减少了实际拌和用水量,因此再生混凝土的坍落度 会降低;普通}昆凝土和再生混凝二巴的坍落度都随着净水灰 比的增大而增大,净水灰比的增大降低了拌合物中水泥浆 的稠度和黏聚力,导致了这一现象; 图5中显示RCI与RCII的坍落度值接近,RCI的坍 落度略大于RCII,原因是RCAI的吸水率仅有RCAII吸水 率的66%,RCAII在再生混凝土的拌制过程中吸收的水分 会多于RCI,使得RCII的坍落度略小,随着水灰比的增 大,再生混凝土的坍落度呈增大趋势。 图6是净水灰比确定,加入附加用水两类再生混凝土 RCI和RCII坍落度随用水量产生的变化。随着附加用 水量的增加,RCI和RCII坍落度值随之增大,当附加用水 量增加到10%时,再生混凝土的坍落度值与试验设计值最 为接近 皇 吕 宝 附加用水量/% 图6混凝土坍落度值考虑附加用水 在测定坍落度的过程中,仔细观察试验现象,再生混 凝土的黏聚性和保水性良好,提起坍落度筒后,再生混凝 土锥体逐渐下沉,底部只有少量稀浆析出,未出现倒坍、崩 裂和离析的现象。 4.2再生混凝土抗压强度 4.2.1不考虑附加用水量 测定两种类别粗骨料制备生成的再生混凝土RCI和 RCII在不同水灰比下的3、7、28 d抗压强度的变化,与普 通混凝土进行比较,试验结果见图7、8、9。 日 凸_ 盏 嘎 础 水灰比 图7混凝土3 d抗压强度 0.45 0.475 0.50 0.525 0.55 水灰比 图8混凝土7 d抗压强度 U.4 U.47, U U U. 2 0. 水灰比 图9混凝土28 d抗压强度 如图7~9所示,如不考虑附加用水量仅按照普通混凝 土配合比设计方法制备再生混凝土,不同龄期的RCI和 RCII的抗压强度随净水灰比的增大而减小,这与普通}昆凝 土时一致的,说明水灰比也是影响再生混凝土强度的主要 因素;RCI的抗压强度高于RCII的抗压强度,这表明1 RCAI在破碎过程中较好的保持了原来的状态;2RCAI 骨料性能更接近于天然骨料,而RCAII表面老化砂浆含量 较高,骨料与老化砂浆的黏结力较薄弱,造成承载能力下 降;基于抗压强度对配合比进行设计时,净水灰比在0.45 时得到的再生粗骨料混凝土抗压强度最大,在仅考虑再生 混凝土的抗压强度时,可选取净水灰比为0.45时的配合 比作为再生混凝土最优配合比。 4.2.2考虑附加用水量 测定两种类别粗骨料制备生成的再生混凝土RCI和 RCII在不同水灰比下的3、7、28 d抗压强度的变化,与普 .49. 3 3 2 2 2 2 2 1 Bd 、越嚼 通混凝土进行比较,试验结果见图10、11、12。 7 28 龄期,d 图1O再生I类料不同附加用水量抗压强度 7 28 龄期,d 图1 1 再生ll类料不同附加用水量抗压强度 附加 水量,% 图12再生混凝土不同附加用水量抗压强度 由图10可以看出,RCI在考虑附加用水量,随龄期的 增长抗压强度逐渐变大,其变化规律与普通混凝土相似, 当龄期为3 d,附加用水量为5%时的抗压强度最大,养护 龄期达到7 d时,15%附加用水量的抗压强度比较低,龄期 到28 d时,10%的附加用水量的抗压强度最大,15%的抗压 强度最小,总体上看15%的附件用水量抗压强度最低。 由图11可以看出,RCII在考虑附加用水量,其立方体 抗压强度的变化规律与RCI基本相同,同样是15%附加用 水量的抗压强度最低。 由图12可以得到,两类再生骨料制备的再生混凝土 RCI和RCII随着附加用水量的增加其抗压强度的变化 规律基本相同,附加用水量由0到5%,抗压强度有所降 低,10%时抗压强度又有增长,总体上看1RCII的抗压强 度要略低于RCI;2两类再生混凝土在附加用水量为 15%时的抗压强度最低,附加用水量为10%抗压强度最高。 新拌再生混凝土的坍落度较普通混凝土低会对实际 工程施工产生一定影响,因此在再生混凝土的工作性能和 强度同时满足设计要求的情况下,再生混凝土的配制不能 仅沿用普通混凝土配合比设计方法,需考虑再生粗骨料的 吸水特性及工程实际要求进行调整。试验通过调整再生混 .S0. 凝土的拌和用水量,提高其坍落度,在接近普通混凝土坍 落度的情况下测定RCI和RCII在3、7、28 d的抗压强度值 并于普通混凝土进行对比,结果如图13所示,在净水灰比 相同,工作性能接近的条件下,再生混凝土与普通混凝土 的抗压强度值相差不大,能够满足实际工程需要,且RCI 的强度值略大于NC,究其原因,可能由于再生粗骨料大量 吸水,使水泥浆体中实际水灰比降低,从而使再生混凝土 强度增加;而RCII的抗压能力较弱,与所采用的再生粗骨 料性能降低有关。 龄期/d 图13再生混凝土增加拌和用水量抗压强度值与 普通混凝土对比图 由以上分析可以得出以净水灰比为O.45、再生粗骨料 为I类、附加用水量为10%的制备再生混凝土,立方体抗压 强度最好。 5结论与展望 1再生粗骨料吸水率的增大是因其外裹砂浆增多, 孔隙率成上升导致,吸水率与砂浆含量呈线性关系,可以 按式2计算; 2老化砂浆的含量会直接影响再生混凝土配制时所 需附加用水量,对再生粗骨料混凝土的工作性能和力学性 能也产生一定影响; 3在不考虑再生粗骨料吸水率的情况下,再生混凝 土的抗压强度总体比普通混凝土的强度略高,净水灰比为 0.45时,更加明显;在考虑附加用水量时,骨料类别为一 类,水灰比为0.45,附加用水量为10%,再生混凝土的抗压 强度最高; 4试验仅对新疆地区I类和II类部分来源再生粗骨 料进行最佳配合比及最佳附加用水量的确定,今后还将对 其他来源再生混凝土进行试验研究,为新疆地区再生混凝 土配合比设计提供依据。 参考文献 [1]李如雪,李培植.再生细骨料不同取代率对砂浆强度的影响[J].公 路交通科技,201110163164. [2]重点调查企业污染排放及处理利用情况[c]//乌鲁木齐统计 年鉴,2013. [3]肖建庄.再生混凝土EM].北京中国建筑工业出版社,2008. [43刘数华,冷发光.再生混凝土技术[M].北京中国建材工业出 版社,2007. 下转第55页 弛 如 Bd 、趟酲龃 柏 如 加 ” 、 憩出 2混凝土中钢渣集料的周围较密实,界面区域粗糙 度大,甚至出现不同深度的凹凸面。当钢渣集料存在较大 孔径或贯穿孔径时,水泥浆体会渗入其中起到“锚固”的作 用。由于钢渣集料与界面结构的黏结力较大,破坏裂缝往 往在浆体中产生,钢渣集料周围去]无明显的微裂缝。因此, 钢渣集料的掺入能显著改善混凝土的界面结构,提高混凝 土的性能。 3钢渣集料能提高高低水灰比下混凝土的抗压强度 和抗耐磨强度,强度越低,其强度增幅越大,且与钢渣集料 的体积分数有良好的线性关系。体积分数为30%时,钢渣 砂、石对C20、C50和C80混凝t的增强效应度分别为 29.7%和25.1%、23.0%和12.9%、15.0%和9.9%。 4钢渣集料能减少混凝土界面过渡区的宽度,在各 强度等级混凝土下,钢渣砂的改善作用较钢渣石好,当钢 渣集料的体积分数为30%U,掺钢渣砂的C20、C50和C80 混凝土的增强效应度约为钢渣石的1.18倍、1.78倍、1.52 倍;C80抗冲磨强度的增强效应度约为C50的88.6%、 94.8% 参考文献 [1]MOTZ H,GEISELER J.Products of steel slagan opportunity to save natural resources[-J].Waste lvlanage,2001,213285 293. E2]SHI C J.Steel slagits production,processing,characteristics, and cementitious properties[-J].JMater Civil Eng,2004,163 230236. 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[10]MARTA S J,PILAR A G.Influence of attached mortar content on the properties of recycled concrete aggregate[C]//Proceedings of the International Conference on Sustainable Waste Management and RecyclingConstruction and Demolition Waste,2004. 第一作者 联系地址 联系电话 秦拥军1970一,男,副教授,硕士,主要从事建设项目 管理、土木工程材料等教学科研工作。 乌鲁木齐市延安路1230号新疆大学南区建筑工程 学院830047 13999257880 55

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