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    锈蚀钢筋混凝土梁承载力退化特性数值分析.pdf

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    锈蚀钢筋混凝土梁承载力退化特性数值分析.pdf

    2016年第3期I总第317期】 Number 3 in 2016Total No.317 混 凝 土 Concrete 理论研究 THEoRETICAL RESEARCH doi10.3969/j.issn.10023550.2016.03.009 锈蚀钢筋混凝土梁承载力退化特性数值分析 张猛 。李瑶亮 ,赵桂峰 ,李大望 1.郑州大学土木工程学院,河南郑州450001;2.深圳大学广东省滨海土木工程耐久性重点实验室,广东深圳518060 摘要采用ABAQUS有限元软件对一未锈蚀钢筋混凝土简支梁的静力承载性能进行了数值模拟,并与试验结果进行了对比, 验证了有限元模型的可靠性。在上述有限元模型的基础上,利用ABAQUS分项计算功能,计算了不同锈蚀程度下钢筋混凝土简 支梁的宏观力学特性,计算中分别考虑了锈蚀钢筋黏结滑移性能退化、锈蚀钢筋力学性能退化及二者耦合作用对简支梁承载力 及延性退化特性的影响。分析结果表明随着钢筋锈蚀率的增加,构件的承载力及延性显著降低。轻微锈蚀情况下,钢筋与混凝 土之间的黏结滑移性能退化对构件的承载性能无显著影响,而锈蚀引起的钢筋力学性能退化对构件的承载力及延性影响较大。 在中等及以上程度锈蚀情况下,黏结滑移性能退化引起的构件承载力和延性退化在构件力学性能退化中占主导地位。总体上 看,锈蚀构件的宏观力学特性受到黏结滑移退化及钢筋力学性能退化的耦合影响,随着锈蚀率加大,构件承载力降低,脆性愈加 显著。 关键词锈蚀钢筋;本构关系;黏结滑移;退化;承载力;延性 中图分类号TU528.572 文献标志码A 文章编号10023550201603003406 Numerical analysis for the degradation of bearing capacity properties of corroded beams ZHANG Meng ,LI Yaoliang ,ZHA0 Guibng ,LI Dawang 1.School of Civil Engineering,Zhengzhou University,Zhengzhou 450001,China; 2.Guangdong Provincial Key Laboratory of Durability for Marine Civil Engineering,Shenzhen University,Shenzhen 518060,China AbstractAn uncorroded reinforced beam was analysised with the help of ABAQUS,a finite element software,and comparing with the test result,it was said that,the finit element model is reliable.Base on the finite element model above,using the separate caculation func tion,macroscopic mechnical properties of different degree corrosion of the beams were caculated,in the caculation,the degradation of bondslip perance,cooded mechanical perance of bars and the above degradation factors coupling action were taken into consideration that would affect the bearing capacity and ductility of the beams.111e analysis result show that with the increasing of corro ded rate,the bearing capacity and ductility of the members is descreased significantly,in the slight corrosion condition,the degradation of bondslip does not affect the beating propey of beams significantly,but the degradation of cooded bar had a significant affection. In the condition of medium or above cooded rate.the bondslip degradation would take a leading role to the degradation of bearing capacity and ductility.Overall,the macroscopic mechanical properties of corroded members was affected by the degradation of bond slip and mechnical properties of bars,with the incrasing of corroded rate,the capacity of members in decreased,and the brittleness is more significantly. Key wordscorroded bars;constitutive relation;bondslip;degradation;bearing capacity;ductility 0 引言 在各类土木工程结构中,钢筋混凝土结构是应用最为 广泛的结构形式之一。随着使用年限的增加,在外界腐蚀 介质的直接或间接作用下,钢筋混凝土结构的材料会发生 劣化,产生耐久性损伤如表面裂缝、碳化、剥落以及钢筋 锈胀等,混凝土结构因耐久性损伤导致结构发生破坏的 事故时有发生,造成的损失更是难以估量,全世界每年用 于腐蚀钢筋}昆凝土结构的维护及修复加固的费用总和已 超过了1 000亿美元。据统计,在诸多导致钢筋混凝土 结构耐久性损伤破坏的因素中,钢筋锈蚀占据首位。混凝 土中的钢筋一旦锈蚀,其锈蚀速率便进一步加大。锈蚀将 导致钢筋几何参数和力学性能的退化,主要体现在 1 质量和有效截面积损失;2名义屈服应力和极限应力下 降;3名义伸长率和极限应变减小;4黏结滑移性能退 化。这些性能的退化必然会在一定程度上削弱结构的静力 承载力,增加其脆性。因此研究钢筋锈蚀导致混凝土结构 或构件的承载力退化特性具有重要的理论意义和工程实 用价值。 本研究采用有限元软件ABAQUS研究钢筋混凝土简 收稿日期20150309 基金项目国家自然科学基金项目51278303;广东省滨海土木工程耐久性重点实验室开放基金项目GDDCEI206;河南省教育厅科学技术研 究重点项目13A560672 34 支梁锈蚀前后的承载能力退化的影响特点,以期为锈蚀结 构或构件的性能评估与维修加固提供参考依据。 1锈蚀钢筋混凝土的本构关系 本研究采用ABAQUS有限元软件自带的混凝土损伤 塑性模型CDP模型来模拟混凝土材料的力学行为,用 双斜线弹塑性模型来模拟钢筋材料的应力一应变关系,并 用非线性弹簧SPRING2来模拟钢筋与混凝土间的黏结 滑移。 1.1 混凝土本构关系 CDP模型是ABAQUS软件自带的隐式算法的混凝土 本构关系模型,该模型最初由Lubliner提出,并由Lee和 Fenves改良而成。该模型能在仅输入材料的单轴应力一应 变参数及损伤参数条件下,自动考虑材料单元的双轴或三 轴应力状态,计算材料受力过程中的刚度退化,因此该模 型能较为真实地反映混凝土材料的单调加载以及反复加 载/卸载过程的材料力学响应。 混凝土材料应力一应变关系。由于混凝土材料力学性 能具有强烈的随机性特征 ,因此本研究采用可调节下降 速度的Sargin模型 来定义混凝土的压应力应变关系见 式1和图1;采用Arab模型 来定义其拉应力一应变 关系见式2和图2。 25 20 日 耋 310 5 4 6 8 10 12 应变/10。 Sargin抗压模型 Sargin抗压模 应变/10。 图2 Arab抗拉模型 D一1旦 一2旦D旦 占c S。 。 S 式中E。混凝土初始弹性模量,根据文献[6]取值; E 混凝土割线模量; s。混凝土峰值应力对应的应变,本研究取0.002 0; 混凝土峰值应力; D混凝土抗压软化段调节参数,0D1,其值越大 软化段越陡。 为切合试验结果 ,本研究采用ABAQUS自带的Lee 和Fenves损伤参数 模型定义混凝土材料的损伤特性, 见式3,使得计算结果与试验结果更为接近。 一 8 。in18 。or18 3 式中 混凝土拉/压损伤参数; or混凝土真实应力; 混凝土等效塑性应变; ture混凝土真实应变; 8 混凝土非弹性应变; 易。 等效塑性应变与非弹性塑性应变比例系数。 本研究受拉取0.3,受压取0.7。 锈蚀导致的混凝土保护层材性退化。在服役环境中, 氯离子通过混凝土保护层的原生裂缝或空隙侵人钢筋表 面,并在钢筋表面形成导电介质,并参与到钢筋锈蚀的原 电池反应当中 。在钢筋锈蚀状态下,昆凝土保护层裂缝 将由于锈蚀钢筋锈胀力的挤压作用导致应力集中使得裂 缝宽度进一步加大,进而发生开裂及剥落现象。混凝土保 护层的开裂与剥落程度及部位具有强烈的随机性,目前尚 难以用精确的力学模型来描述,本研究借鉴文献[11]和文 献[12]推荐的简化计算式进行计算,具体见式4。 量一 l 1 l sc l P 一。。 b。。 一b/b 1 b 。 一bno。 4 I∞。 ∑ 2rv 一1x I 一等 S. 1 2 图 O 5 0 5 O 5 O 5 O 3 3 2 2 1 l O ∞ R 旦 一 一 一 式中 一 锈蚀混凝土抗压峰值强度; 钢筋表面形状与其直径的相关系数,取0.1; 8t-cor 广义混凝土开裂应变; 易构件原始宽度; bcor锈蚀后构件截面宽度; ,z锈蚀损伤的受压纵筋数量; 。。 锈蚀裂缝总宽度; Ucor锈蚀钢筋的氧化产物与其锈蚀前的体积比 例系数,取2.0; Uicor第i条锈蚀构件的裂缝宽度; x钢筋锈蚀深度; p 钢筋的截面锈蚀损失率; r钢筋锈蚀前半径,不同直径配筋时通过加权平 均值。 1.2钢筋本构关系及其锈蚀力学性能退化 本研究采用双折线弹塑性强化模型钢筋材料的 图3来模拟钢筋材料的本构关系,该模型能够充分反应 钢筋屈服后的强化行为,因此被广泛应用于结构的静力学 分析中。 图3钢筋力宇本构模型 钢筋锈蚀主要有两种形态a均匀锈蚀;b坑蚀。 均匀锈蚀的特点是钢筋截面大小及形状沿钢筋纵向不变 化,该状态是一种理想状态;而在试验室或自然锈蚀状态 下,坑蚀则是普遍存在的现象,这是因为钢筋在锈蚀过程 中由于原生裂缝及空隙等的大小、分布具有随机性,因此 将造成氯离子及电子的局部集中,进而造成锈蚀钢筋表面 产生随机的坑蚀现象。由于锈蚀状态下钢筋的真实应力、 应变等参数不发生变化,因此对于均匀锈蚀可通过直接折 减钢筋的截面面积来直接模拟钢筋的锈蚀状态。但对于坑 蚀状态,考虑到坑蚀分布的随机性,直接采用有限元软件 进行模拟非常困难。因此,本研究采用等效均匀锈蚀状态 来模拟坑蚀钢筋。 考虑坑蚀后锈蚀钢筋的名义屈服强度和名义弹性模 量可采用Wang和Liu模型 _1一 E 1一 一 式中 锈蚀前钢筋名义屈服强度; 锈蚀后钢筋名义屈服强度; E 锈蚀前钢筋名义弹性模量; E 锈蚀后钢筋名义弹性模量; 36 6锈蚀钢筋质量损失率。 其与截面损失率转换关系 见式6。 .0.0130.9878 ≤10% l0.0610.939t 10%6≤20% p s {0.1290.871t5 20% ≤30% 【0 【0.1990.8106 30%艿≤40% 对于坑蚀钢筋的极限强度及极限应变,本研究采用吴 庆,袁迎曙推荐的模糊计算式 进行计算,见式7。 fL 1.00.019S 【s 。1.00.0218s 式中 。锈蚀后钢筋名义极限强度; s 锈蚀前钢筋名义极限应变。 1.3黏结滑移本构关系 钢筋与混凝土材料二者之间之所以能较好地发挥各 自的优势,其原因在于钢筋与混凝土间存在着良好的黏结 滑移关系,能充分协调二者的变形,使之达到变形协调的 目的。 ABAQUS有限元软件采用非线性弹簧SPRING2单 轴拉、压功能来模拟二者的黏结滑移性能,通过将钢筋表 面的滑移剪切应力集中到非线性弹簧单元上,通过弹簧的 变形来拉结钢筋使之发生相对错动。非线性弹簧的力学计 算式如下。 ㈣ 式中F 单个弹簧单元的轴向力; A.单个弹簧单元作用面积; r钢筋表面的剪切应力; 尺连接单元处单根钢筋半径; z相邻弹簧单元间距。 通过对文献[14]的锈蚀钢筋单轴抗拉试验曲线的研 究分析发现,锈蚀后的钢筋剪切应力一位移曲线与欧洲规 范CEBFIB定义的剪切应力一位移曲线类似,因此本研 究采用CEBFIB定义式8的剪切应力参数,并通过对 该曲线关键点的参数修改来获取锈蚀钢筋的黏结滑移模 型 见式9和图4。 图4 CEBFIB黏结滑移模型示意图 s/sI Jru r rf 0S≤S。 S1S≤S S。S≤S S1S 9 图13锈蚀钢筋混凝土梁荷载一位移曲线图 分析图12的计算结果可得,随着锈蚀率的加大,构件 的承载力及延性极限位移/屈服位移逐渐削弱,但其仍 呈现延性破坏机制。由此可得出以下结论锈蚀引起的钢 筋力学性能退化直接影响着构件的承载力及延性此时相 当于减小构件截面配筋率或降低配筋强度等级。 图13综合考虑了黏结滑移性能退化和钢筋力学性能 退化的影响。从图中可见,随着钢筋锈蚀率的增加,梁的承 载力及特征位移逐渐减小,梁的破坏模式也逐步向脆性发 展,与图12相比,构件的承载力及延性退化速度加快。这 说明,锈蚀引起的钢筋力学性能退化和黏结滑移性能退化 具有较强的耦合作用,在这种耦合作用下构件的承载力及 延性随钢筋锈蚀率的增加显著降低。 为了进一步了解钢筋力学性能退化和黏结滑移性能 退化耦合作用下构件的承载性能变化特点,可将图13中 荷载一位移曲线关键点数值列于表8中。 表8耦合因素作用下荷载一位移曲线关键点数值 注延性比极限位移/屈服位移。 分析表8的数据可知,钢筋锈蚀后构件的屈服荷载/ 位移、极限荷载,,位移及延性比均有所降低,屈服荷载啦移 和极限荷载的降低呈明显的规律性。因此可将上述3个参 数的降低比例系数见表9与钢筋截面锈蚀率的关系进 行拟合,拟合结果见式11~13。 表9参数降低率与锈蚀率比较 注降低率未锈蚀指标一锈蚀后指标/未锈蚀指标X 100%。 F 0.3151.043p 0.113p ,P。≥5 11 △ 。一0.51.15p ,P。≥5 12 F 。一0.471.416O。0.096o ,P ≥5 13 式中F 屈服荷载降低比例系数,%; △ 屈服位移降低比例系数,%; F 极限荷载降低比例系数,%; p 截面锈蚀率,%。 4 结论 本研究对不同锈蚀程度的钢筋混凝土简支梁的承载 力和延性退化特性进行了数值模拟分析,主要结论如下 1轻微锈蚀情况下,钢筋与混凝土之间的黏结滑移 性能退化对构件的承载性能无显著影响,而锈蚀引起的钢 筋力学性能退化对构件的承载力及延性影响较大。 2随着钢筋锈蚀率的增加,构件的承载力及延性显 著降低。在中等及以上程度锈蚀情况下,黏结滑移性能退 化引起的构件承载力和延性退化在构件力学性能退化中 占主导地位。 3总体上看,随着钢筋锈蚀率的加大,构件的承载力 储备降低,破坏模式由最初的延性破坏向脆性破坏发展, 这将不利于构件承担地震来临时的冲击荷载作用。 参考文献 [1]POURALI S,et a1.Corrosion protection of reinforcing steels in chlorideladen concrete environment through epoxy/polyaniline canqghorsulfonate nanocomposite coating[J].Corrosion Science, 2015,90239247. E2]吴庆,袁迎曙.锈蚀钢筋力学性能退化规律试验研究[J].土木 工程学报,2008,41124247. [33李杰,吴建营,陈建兵.混凝土随机损伤力学[M].北京科学出 版社,2014120. 1-43 ZHOU Yingwu.wu Yufei.General model for constitutive rela tionships of concrete and its composite structures[J].Composite Structures,2012,94580592. r 5]ARAB A A.Finite element modeling of pretensioned concrete girderA ological approach with applic ations in large strands and end zone cracking[D].EdwardsvilleSouthem Iiinois UniversityEdwardsville,2000. E63 American Concrete InstituteBuiding code requirements for struc tural concreteACI 31808and commentary[S].Famington Hills,MI,2008. [73聂建国,王宇航.ABAQUS中混凝土本构模型用于模拟结构静 力行为的比较研究[J].工程力学,2013,3045982. C83 WANG Lei,MA Yafei,DING Wei,et a1.Comparative study of flexureal behavior of corroded beams with different types of steel bars r J].Journal of Perance of Constructed Facilities, ASCE,2015,263~1639. 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